При расчете на прочность вагонов-самосвалов и их узлов учитывают следующие эксплуатационные нагрузки:
вертикальные нагрузки от веса перевозимого груза; силы взаимодействия между вагонами-самосвалами при движении поезда или маневровой работе;
усилия, связанные с торможением поезда; инерционные силы, вызванные ускорениями, возникающими при колебаниях вследствие неровностей рельсового пути, и изменениями скорости движения вагона-самосвала; силу давления ветра;
силы, действующие при вписывании вагона-самосвала в кривые участки пути;
усилия, возникающие при механизированной погрузке и разгрузке вагона-самосвала;
усилия, прикладываемые к вагону-самосвалу при его ремонте; отдельные группы дополнительных нагрузок от действия механизмов опрокидывания и открывания продольных бортов, от распирающего действия насыпных грузов.
Перечисленные нагрузки приводят к следующим основным схемам их приложения:
вертикальная нагрузка; боковая нагрузка; продольная нагрузка;
вертикальные кососимметричные нагрузки; нагрузки от действия сыпучих грузов и др.
Детали и узлы вагона-самосвала рассчитывают на наиболее невыгодное возможное сочетание одновременно действующих нагрузок в соответствии с установленными обязательными расчетными режимами.
Вертикальная нагрузка, учитываемая в расчете отдельных элементов вагона-самосвала при поездном режиме, состоит из собственного веса, полезной нагрузки и вертикальных составляющих динамической нагрузки, возникающей при колебаниях вагона-самосвала брутто на рессорах вследствие неровностей рельсового пути.
Под брутто вагона понимают собственный вес всей конструкции и полезную нагрузку, сложенные вместе. Под собственным весом понимают суммарный вес всех частей вагона, нагружающий рассчитываемый элемент, включая и вес самого элемента.
Вертикальная нагрузка при поездном режиме, учитываемая в расчете отдельных элементов вагона-самосвала, состоит из собственного веса, полезной нагрузки и динамической нагрузки, возникающей при колебаниях вагона-самосвала на рессорах из-за неровностей рельсового пути. В расчете режима транспортирования по путям МПС полезную нагрузку не учитывают.
Динамическую нагрузку в поездном режиме определяют, умножая собственный вес и полезную нагрузку (нагрузку брутто) на коэффициент вертикальной динамики. Расчетный коэффициент вертикальной динамики определяют в зависимости от скорости движения V (в км/ч) и статического прогиба /ст (в см) рессорного подвешивания вагона-самосвала под нагрузкой брутто по следующим формулам:
для скоростей движения 100-120 км/ч по путям МПС
где а — коэффициент; для элементов кузова а = 0,05; для элементов подрессоренных частей тележки а = 0,10; для элементов непод-рессоренных частей тележки а = 0,15;
для скоростей движения 10-70 км/ч по путям карьерного транспорта где а — коэффициент: для элементов кузова а = 0,1; для элементов подрессоренных частей тележки а = 0,15; для элементов непод-рессоренных частей тележки а = 0,20.
В формулах (10) и (11) коэффициент Ь учитывает влияние числа осей п в тележке; Ь = ; V — максимальная скорость движения, устанавливаемая техническим заданием (в км/ч); ?ст — статический прогиб рессор под нагрузкой брутто (в см).
В данном случае под нагрузкой брутто понимают полезную нагрузку, собственный вес всех элементов вагона, расположенных над рассматриваемой ступенью рессорного подвешивания, и 1/3 веса этого рессорного подвешивания. Формулы для определения коэффициента вертикальной динамики применимы при статическом прогибе рессор под нагрузкой брутто, равном 1,8 см или более. При статическом прогибе рессор менее 1,8 см прогиб принимают равным 1,8 см.
Вертикальная нагрузка при погрузке вагона-самосвала состоит из собственного веса рассчитываемых элементов и нагрузки, равной весу падающей глыбы, умноженному на соответствующий коэффициент динамики.
Коэффициент вертикальной динамики при расчете элементов конструкции вагона-самосвала на действие веса падающей глыбы при погрузке принимают равным:
для расчета элементов кузова кт — 30 (силу условно принимают приложенной статически в любом месте кузова);
для расчета элементов хребтовой балки клх = 15 (силу условно принимают приложенной статически в середине хребтовой балки).
(10)
(П)
Вертикальная нагрузка при разгрузке вагона-самосвала состоит из его собственного веса, перераспределенного из-за подъема кузова, полезной нагрузки и динамической нагрузки, возникающей при перемещении груза по полу и борту кузова. Коэффициент вертикальной динамики для условий разгрузки ка = 0,60.
Боковая нагрузка для всех частей вагона-самосвала, за исключением колесных пар, определяется центробежной силой и давлением ветра. Центробежную силу, уменьшенную на величину горизонтальной составляющей веса, возникающей вследствие возвышения наружного рельса, принимают (если в технических требованиях не оговорены особые условия движения в кривых) равной 6% вертикальной нагрузки брутто для вагонов-самосвалов, эксплуатируемых на путях промышленных предприятий. Для условий транспортирования по магистральным железнодорожным путям величину центробежной силы принимают равной 7,5% вертикальной нагрузки брутто. При расчете рекомендуется учитывать отдельно центробежные силы кузова, нижней рамы вагона-самосвала и тележек. Для предварительных расчетов вагонов-самосвалов обычного типа рекомендуется центр тяжести тележки принимать расположенным на уровне оси колесной пары
Давление ветра на боковую сторону вагона-самосвала принимают равным 50 кгс/см2. Равнодействующую этой нагрузки считают приложенной к центру тяжести площади боковой поверхности соответствующего элемента. В расчете шкворневых и цилиндровых кронштейнов нижней рамы и продольного борта кузова вагона-самосвала в поездном положении влияние вертикальных составляющих от боковых нагрузок учитывают условно, добавляя вертикальную нагрузку, равную 8,0% нагрузки брутто.
Продольные нагрузки, учитываемые при расчете верхней и нижней рам вагона-самосвала, представляют собой сжимающие и растягивающие ударно-тяговые силы, возникающие в поезде при различных режимах его движения. Величину продольных нагрузок, приложенных к автосцепке, в совокупности с остальными действующими на вагон нагрузками принимают исходя из двух основных режимов работы вагона в эксплуатации:
1) трогание с места, осаживание, маневровые работы, торможение поезда при малых скоростях движения. Величину продольной силы при этом принимают для работы на путях промышленных предприятий равной ±200 000 кгс, а на путях магистральных железных дорог равной ±250 000 кгс;
2) движение поезда с наибольшей допустимой скоростью. При этом продольную силу принимают равной ±80 000 кгс для промышленных железных дорог и ±100 000 кгс для магистральных железных дорог.
Расчетные нагрузки, соответствующие указанным режимам работы вагонов-самосвалов, приведены в табл. 4 (для транспортирования вагонов-самосвалов по железнодорожным путям МПС) и в табл. 5 (для их транспортирования по путям промышленных предприятий).
Нагрузка |
Режим работы |
|
ІА |
ША |
|
Вертикальная статическая |
Брутто вагона |
|
Вертикальная динамическая |
0 |
Рассчитывается при и — — 120 км/ч |
Боковая |
0 |
7,5% брутто вагона |
Продольная в т |
±250 |
± 100 |
Таблица 5
Нагрузка |
Режим |
|||
И |
IV (погрузка) |
V (разгрузка) |
||
Вертикальная статическая |
Брутто вагона |
Тара и сосре- |
Брутто с уче- |
|
доточенная |
том наклона |
|||
сила |
кузова |
|||
Вертикальная динамиче- |
0 |
При V — |
При А„„ = 30 |
При Ад = 0,6 |
ская (рассчитывается) |
= 50 км/ч |
и Адх = 15 |
||
Боковая |
0 |
6% брутто |
0 |
Давление |
ветра |
||||
Продольная в кгс |
±200 |
±80 |
0 |
0 |
При расчете верхней и нижней рам вагонов-самосвалов на продольные силы учитывают, что растягивающие или сжимающие продольные нагрузки при указанных режимах приложены соответственно к передним или задним упорам на уровне оси автосцепного оборудования.
При расчете упорного кронштейна нижней рамы и взаимодействующего с ним элемента верхней рамы вагона-самосвала учитывают продольную силу инерции кузова, приложенную к упорным кронштейнам нижней рамы и поперечным элементам верхней рамы. Эта сила инерции
= °.9^бр. куз, (12)
где Рбр- куз — брутто кузова вагона самосвала.
Усилия, возникающие при торможении вагона, состоят из сил, создаваемых тормозной системой, и сил инерции. Силу, создаваемую тормозной системой, определяют исходя из максимального усилия на штоке поршня тормозного цилиндра при к. п. д. рычажной передачи, равном единице. На силы, действующие в тормозной системе, должны быть рассчитаны как детали самой тормозной системы, так и элементы конструкции вагона-самосвала, в которых работа тормозной системы вызывает напряженное состояние.
Силы инерции при торможении в случае отсутствия соударения вагонов в поезде определяют исходя из замедления 0,2§, а при уда-
pax между вагонами — исходя из замедления (g — ускорение силы тяжести). На продольную силу инерции, соответствующую ускорению 3g, рассчитывают навесное оборудование и элементы его крепления к нижней раме вагона-самосвала; на силу инерции, соответствующую 1,5^, рассчитывают оборудование, прикрепленное к кузову вагона-самосвала. В горизонтальной поперечной плоскости навесное и прикрепленное оборудование рассчитывают на боковую силу инерции, соответствующую ускорению l.Og’.
В качестве основных усилий, прикладываемых к вагону-самосвалу при его ремонте, принимают такие, которые возникают во время подъема груженого вагона за шкворневые кронштейны или за один конец хребтовой балки.
Внутреннее давление в резервуарах пневматического тормоза при расчетах на прочность принимают равным 60 Н/см2 (6,0 кгс/см2). Запас прочности по отношению к пределу прочности принимают равным не менее 3,5. Внутреннее давление в резервуарах пневматической системы разгрузки при расчетах принимают равным 60-¦ 80 Н/см2 (6,0-8,0 кгс/см2). В этом случае запас прочности по отношению к пределу прочности для пневматических подъемников и запасных резервуаров системы разгрузки принимают равным не менее 4,0.
Нагрузки от распирающего действия насыпных грузов определяют в общем случае по формулам, приведенным в курсах статики. При расчете лобовых стен и продольных бортов расчетное давление груза на стенки определяют по формуле пассивного или активного давления:
Р = РУЧ*(^± т-)’ (13)
где р — плотность насыпного груза в кг/см3 (или в т/м3); у — расстояние (в см) от поверхности насыпного груза до точки, в которой определяют давление; ф — угол естественного откоса (в рад).
Плотности насыпных грузов и их углы естественного откоса следующие:
Плотность в т/м3 Угол естественного откоса в °
Рыхлые породы и руды (уголь, зола, кокс, сухой грунт, щебень и др.) До 1,75 35-40
Полускальные породы и руды… 1,75-2,5 35
Скальные тяжелые породы и руды 3,0 и более 35
Элементы вагона-самосвала необходимо рассчитывать как на основные нагрузки, приведенные выше, так и на одновременно действующие тормозные силы, давление груза, усилия от работы механизмов ит. д., создающие напряжения в этих элементах. Суммарные напряжения, запасы прочности или устойчивости от совместного действия указанных нагрузок при наиболее невыгодном их сочетании для конструкции не должны превышать допускаемых напряжений, приведенных в табл. 6 для работы на промышленных железнодорожных путях и в табл. 7 для работы на путях МПС.
Наименование |
Расчетные режимы (см табл 5) |
Вид деформации |
Допускаемые напряжения в кгс/см2 |
||||||||
СтЗ, 20 |
Ст5, 30 |
09Г2 (I ОСТ 5058 — 65) |
Сталь рессорная термообра ботанная |
Стальные отливки (ГОСТ 977 — 65) |
|||||||
ю ю |
55С2, 60С2 |
15 ЛІ |
15 ЛИ |
36 ЛІ |
35-ЛІІ |
||||||
Хребтовая балка |
і |
Растяжение, сжатие, изгиб |
0,9сгт |
0,85сгт |
|||||||
Шкворневые цилиндровые балки, кронштейны хребтовой балки |
ш |
Растяжение, сжатие, изгиб Срез |
1700 1000 |
2100 1260 |
|||||||
Рама кузова |
ш |
Растяжение, сжатие, изгиб |
1700 |
2200 |
|||||||
IV |
Срез |
1000 |
1250 |
||||||||
Продольный борт |
III |
Растяжение, сжатие, изгиб |
1700 |
2200 |
|||||||
IV |
Растяжение, сжатие, изгиб |
1700 |
2200 |
Наименование |
Расчетные режимы (см табл 5) |
Вид деформации |
Допускаемые напряжения в кгс/см? |
||||||||
СтЗ, 20 |
Ст5, 30 |
09Г2 (ГОСТ 5058 — 65) 1 |
Сталь рессор ная термообработанная |
Стальные отливки (ГОСТ 977 — 65) |
|||||||
ю ю |
55С2, 6 ОС 2 |
15 т |
15 ЛИ |
36 Л1 |
35 ЛИ |
||||||
Механизм запирания борта |
V |
Растяжение, сжатие |
1700 |
2100 |
|||||||
Другие элементы хребтовой балки и кузова |
I |
Растяжение, сжатие, изгиб |
0,9от |
0,9сгт |
0,85стх |
1600 |
1650 |
1750 |
1800 |
||
III |
Растяжение, сжатие, изгиб Срез |
1800 1100 |
2000 1200 |
2000 1300 |
1350 |
1400 |
1550 |
1600 |
|||
Детали тележки (за исключением колесных пар) |
I |
Растяжение, сжатие, изгиб |
0,8стх |
0,8сгт |
0,8стх |
||||||
III |
Растяжение, сжатие, изгиб |
1550 |
1650 |
1800 |
9500 |
10 000 |
1200 |
1250 |
1400 |
1450 |
|
Детали тормоза |
III |
Растяжение, сжатие, изгиб Смятие |
1300 1100 |
1500 1300 |
1600 1400 |
1000 950 |
1100 1000 |
1300 1200 |
1300 1250 |
Наименование |
Расчетные режимы (см табл 4) |
Вид деформации |
Допускаемые напряжения |
в кгс/ |
СМ 2 |
||||||
СтЗ, 20 |
Ст5, 30 |
09Г 2 (ГОСТ 5058-65) |
Сталь рессорная термо-оорао отанная |
Стальные отливки (ГОСТ 977-65) |
|||||||
55 |
55С2; 60С2 |
15-ЛI |
15 ЛИ |
35-Л1 |
35-ЛП |
||||||
1 |
Растяжение, сжатие, |
0,9ох |
0,85ах |
||||||||
Хребтовые, шкворневые |
изгиб |
||||||||||
балки |
Растяжение, сжатие, |
1550′ |
1900 |
||||||||
ш |
изгиб |
||||||||||
Срез |
930 |
1140 |
|||||||||
т |
Растяжение, сжатие, |
0,9стх |
0,9стх |
0,85стх |
1600 |
1650 |
1750 |
1800 |
|||
изгиб |
|||||||||||
Элементы кузова |
Растяжение, сжатие, |
1650 |
1850 |
2000 |
|||||||
III |
изгиб |
1300 |
1350 |
1500 |
1550 |
||||||
Срез |
990 |
1100 |
1200 |
||||||||
т |
Растяжение, сжатие, |
0,8стх |
0,8стх |
0,8сгт |
|||||||
изгиб |
|||||||||||
Детали тележки (за |
|||||||||||
исключением колесных |
Растяжение, сжатие, |
10 000 |
|||||||||
пар) |
III |
изгиб |
1550 |
1650 |
1800 |
9500 |
1200 |
1250 |
1400 |
1450 |
|
Срез |
7 500 |
||||||||||
Растяжение, сжатие, |
1300 |
1500 |
1600 |
1000 |
1100 |
1300 |
1350 |
||||
Детали тормоза |
III |
изгиб |
|||||||||
Смятие |
1100 |
1300 |
1400 |
950 |
1000 |
1200 |
1250 |
Допускаемые напряжения в элементах вагонов-самосвалов устанавливают с учетом статической, вибрационной и ударной прочности материала, а +акже энергоемкости, свариваемости, коррозионной стойкости, хладноломкости и т. д.
Для основных несущих элементов вагона-самосвала (хребтовые и шкворневые балки нижней рамы, центральные и боковые продольные балки верхней рамы и др.) применяют низколегированную сталь 09Г2 или малоуглеродистую сталь мартеновского способа производства. Применение кипящей и полуспокойной сталей в этих элементах не допускается.
⇐Правила техники безопасности при эксплуатации вагонов-самосвалов | Вагоны-самосвалы | Расчетные схемы и методы расчета несущих элементов вагонов-самосвалов⇒