Главная » Электропитающие устройства железнодорожной автоматики, телемеханики и связи

Токораспределительные сети (ТРС)

Провода и кабели. Для ТРС, как правило, применяют провода с изоляцией из трудновозгораемых или несгораемых материалов. В цепях контрольно-измерительных приборов и при прокладке в аккумуляторных должны использоваться провода и кабели с медными жилами. Во всех других случаях должны прокладываться кабели с алюминиевыми жилами Применение многожильных кабелей взамен одножильных не допускается В четырехпроводной сети переменного тока должны использоваться только четырехжильные кабели. В табл. 11.15 приведены кабели, рекомендуемые для проектирования электропитающей проводки в узлах связи. Кабели и провода, не приведенные в табл. 11.15, можно применять после подтверждения возможности получения их от промышленности по согласованию с заказчиком.

Длительно допустимые нагрузки для проводов, кабелей и шин. Длительно допустимые нагрузки на провода и кабели напряжением до 1 кВ, прокладываемые внутри зданий, должны соответствовать предельным температурам их нагрева: для проводов и кабелей с резиновой или поливинилхлоридной изоляцией + 65 °С, для голых проводов и шин +70 °С при температуре окружающего воздуха + 25 °С. При более высокой температуре окружающего воздуха допустимые длительные нагрузки на провода и кабели должны быть снижены. Длительно допустимые нагрузки на провода и шнуры с резиновой или полихлорвиниловой

Кабели для электропитающей проводки в узлах связи

Ня п/п

Область применения

Марка,

Допускаемая

ГОСТ, ТУ

и сеченне, мм2

замена при строительстве

і

Цепи от аккумулято-

ВВГ-660,

1X4; 1X6;

ВРГ, НРГ

ров до коммутирующих

гост

1ХЮ; 1X16;

устройств

16442-80

1X25; 1X35;

ВРГ-660,

1X50;

1X70; 1X95;

ГОСТ 433-73

1X120; 1X150; 1X185; 1X240;

Шина АДО,

3X30; 4X15;

ШАТ,

ГОСТ 15176-

4X30; 4X40;

ТУ 16-705.

70

5X40; 6X60 8X60; 8ХЮ0;

002-77

АВВГ-660,

10X60;

ЮХЮО;

10X120

2

Цепи от распредели-

2X4; 2X6;

тельного щита перемен-

ГОСТ 16442-

2ХЮ; 2X16;

ного тока до ВУ и аппа-

80

2X25; 2X35;

ратуры ЛАЗа (перемен-

2X50; 3X4;

ный ток)

3X6; ЗХЮ; 3X16; 3X25; 3X35; 3X50; 3X4+ 1X2,5;

ЗХ6+1Х4; 3X10 + 1X6;

3X16+1X10; ЗХ25+1ХЮ; 3X35 + 1X10; 3X50+1X16 10; 16; 25; 35;

3

Цепи от коммутирую-

АПВ-380,

50; 70; 95; 120

АПР, АПРВ,

щих устройств до ВУ

ГОСТ 6323-

АПВГ, АВВГ,

(постоянный ток)

79

АПРВ, АПсВГ,

ПВ-1-380, ГОСТ 6323-79

4; 6; 10; 16; 25;

ПВ-2

35; 50; 70; 95

4

Магистральная элект-

АПВ-380,

50; 70; 95; 120

АПР, АВВГ,

ропитающая проводка в

ГОСТ 6323-

АПВГ, АПРВ,

ЛАЗах дальней связи

79

АПсВГ

ТТ, МТС, АТС,

ПВ-1-380,

35; 50; 70; 95;

АТ-ПС-ПД

ГОСТ 6323-

79

ПРИ-660, ГОСТ 20520-

120

ПРИ

80

Шина АДО,

См. п. 1

Шина ШАТ,

ГОСТ 15Г76-

ТУ16-705

70

022-77

Кг п/п

Область применения

Марка,

Число жил

Допускаемая

ГОСТ, ТУ

и сечение, мм2

замена при строительстве

5

Рядовая электролита-

АПВ-380,

4; 6; 10; 16;

АНРГ, АПР,

ющая проводка в ЛАЗах

ГОСТ 6323-79

25; 35; 50; 70

АВВГ, АПРВ,

дальней связи, ТТ, МТС,

АПВГ, АПсВГ

АТС, АТ-ПС-ПД. От-

Шина АДО,

4X15

Шина ШАТ,

ветвления рядовой элек-

ГОСТ 15176-

ТУ 16-705 002-

тропитающей проводки до стоек аппаратуры

70

77

6

Передача цепей ДП от стоек СДП до СВ КО

ПВ-1-380, ГОСТ 6323-

1,5

ПВ-2

79

7

Магистральная про-

водка заземлений:

рабочего

АПВ-380,

См. п. 4

АПР, АВВГ

ГОСТ 6323-

АПВГ, АПРВ

79

АПсВГ

ПВ-1-380, ГОСТ 6323-79

То же

ПВГ

Шина АДО,

См. п. 1

Шина ШАТ,

ГОСТ 15176-

ТУ 16-705.002-

70

77

защитного

Шина Ст., ГОСТ 103-76

4X40; 4X25

Без замены

8

Рядовая проводка за-

земления:

рабочего

Шина АДО,

4X15

Шина ШАТ,

ГОСТ 15176-

ТУ 16-705.002-

70

77

защитного

Шина Ст., ГОСТ 103-76

4X16, 3X20

Без замены

9

Ответвления от рядо-

АПВ-380,

4; 6

АПР, АПВГ,

вых шин рабочего и за-

ГОСТ 6323-79

АВВГ, АПРВ,

щитного заземлений до стоек аппаратуры

АПсВГ

10

Цепи управления и

ПВ-1-380,

1,5

ПВ-2

сигнальные

ГОСТ 6323-79

11

Вызывные цепи от ис-

НВЭ-500,

2X0,50;

Без замены

точника переменного то-

ГОСТ

2X0,75;

ка до аппаратуры

17515-72

2X1,0

12

Ввод в здание рабоче-

АВВ Г-660,

1X25

АВРГ, АПВГ

го, защитного и измерительного заземлений (от наружных заземлителей)

ГОСТ 433-73

То же, в подземный

ВВ Г-660,

1X16

ВРГ, НРГ

НУП

ГОСТ 433-73

Длительно допустимые нагрузки на провода с резиновой и полихлорвиниловой изоляцией

Ток в проводе, А

«О*

При прокладке в общей трубе проводов

Я а Я

при откры-

II*«

той про-

двух одно-

трех одно-

четырех

одного

одного

01й

жильных

жильных

одножильных

двухжильного

трехжильного

0,5

11/-

0,75

15/-

__

_

—

_

_

1.0

17/-

16/-

15/-

14/-

15/-

14/-

1.5

23/-

19/-

17/-

16/-

18/-

15/-

2,5

30/24

27/20

25/19

25/19

25/19

21/16

4

41/32

38/28

35/28

30/23

32/25

27/21

6

50/39

46/36

42/32

40/30

40/31

34/26

10

80/60

70/50

60/47

50/39

55/42

50/38

16

100/75

85/60

80/60

75/55

80/60

70/55

35

140/105

115/85

100/80

90/70

100/75

85/65

35

170/130

135/100

125/95

115/85

125/95

100/75

50

215/165

185/140

170/130

150/120

160/125

135/105

70

270/210

225/175

210/165

185/140

195/150

175/136

95

330/255

275/215

255/200

225/175

245/190

215/165

120

385/295

315/245

290/220

260/200

295/230

250/190

150

440/340

360/275

330/255

—

—

—

185

510/390

—

—

—

—

—

240

605/465

—

—

—

—

—

300

695/535

—

—

—

—

—

400

830/645

—

—

—

—

—

Примечание. В числителе — токи для медных, в знаменателе — для алюминиевых проводов.

изоляцией приведены в табл. 11.16, а для кабелей с резиновой или пластмассовой изоляцией в оболочке свинцовой, полихлорвиниловой (или другой неметаллической) — в табл. 11.17.

В табл. 11.18 приведены длительно допустимые нагрузки на медные и алюминиевые шины прямоугольного сечения при температуре их нагрева +75 °С (прн расположении их «на ребро»).

Поправочные коэффициенты к допустимым нагрузкам на кабели, провода и шины в зависимости от температуры земли и воздуха приведены в табл. 11.19.

Распределение, коммутация и защита. Для защиты токораспределительных сетей от повышенных токов, прн которых возникает опасность повреждения или воспламенения изоляции, применяют приборы защиты — предохранители и автоматические выключатели. Автоматические выключатели являются одновременно приборами защиты и управления и обеспечивают защиту более надежно, чем плавкие предохранители, а поэтому предпочтительней последних.

Приборы защиты устанавливают при всяком изменении сечения проводника по направлению от источника к потребителю. Установка защиты при этом должна соответствовать сечению проводника за прибором. Токи плавких вставок предохранителей и уставки расцепителей автоматических выключателей выбирают таким образом, чтобы обеспечить неотключение защищаемой линии прн номинальном и кратковременных повышенных токах, связанных с нормальной эксплуатацией. При этом необходимо учитывать также обеспечение избирательности в работе включенных в различные участки сети приборов защиты. Уставки расцепителей автоматов защиты в последовательной цепи должны разниться не менее чем на 30%.

Поминальные токи срабатывания приборов защиты не должны превосходить длительно допустимых нагрузок защищаемых проводов и кабелей более чем в

Длительно допустимые нагрузки на жилы кабеля

Сечение токопроводящей жилы,

мм2

Ток

в жиле кабеля,

А

одножильном при открытой прокладке

двужильном

при прокладке

трех-, четырехжильном при прокладке

открытой

в земле

открытой

в земле

1,5

23/-

33/-

19/-

27/-

19/-

2,5

30/23

44/34

27/21

38/29

25/19

4

41/31

55/42

38/29

49/38

35/27

6

50/38

70/55

50/38

60/46

42/32

10

80/60

105/80

70/55

90/70

55/42

16

100/75

135/105

90/70

115/90

75/60

25

140/105

175/135

115/80

150/115

95/75

35

170/130

210/160

140/105

180/140

120/90

50

215/165

265/205

175/135

225/175

145/110

70

270/210

320/245

215/165

275/210

180/140

95

325/250

385/295

260/200

330/255

220/170

120

385/295

445/340

300/230

385/295

260/200

150

440/340

505/390

350/270

435/335

305/235

185

510/390

570/440

405/310

500/385

350/270

240

605/465

—

—

—

—

Примечание. В числителе — ток для медных, в знаменателе — для алюминиевых жил.

Таблица 11.18

Длительно допустимые нагрузки на шины прямоугольного сечения

Размеры, мм2

Нагрузка, А, при числе полос на полюс

н фазу

медных

алюминиевых

2

1

2

3X15

210

165

3X20

275

¦-

215

_

3X25

340

—

265

_

4X30

475

-,

365/370

—

4X40

625

-/100

480

-/855

5X40

700/705

-/1250

520/545

-/965

5X50

860/870

-/1525

665/670

-/1180

6X50

955/960

-/1700

740/745

-/1315

6X60

1125/1145

1740/1990

870/880

1350/1555

6X80

1480/510

2110/2630

1150/1170

1630/2055

8X60

1320/1345

2160/2485

1025/1040

1680/1840

8X80

1690/1755

2620/3095

1320/1400

2040/2400

6X100

1810/875

2470/3245

1425/1455

1935/2515

8X100

2080/2180

3060/3810

1625/1690

2390/2945

10X60

1475/1525

2560/2725

1155/1180

2010/2110

10X80

1900/1990

3100/3510

1480/1540

2410/2735

10X100

2310/2470

3610/4325

1820/1910

2860/3350

10X120

2650/2950

4100/5000

2070/2300

3200/3900

Примечания. 1. В числителе приведены нагрузки при переменном токе, в знаменателе-при постоянном.

2. Пои расположении шин плашмя приведенные нагрузки необходимо уменьшить на 5% при ширине полос до 60 мм н па 8% — при большей ширине.

Поправочный коэффициент к допустимым нагрузкам в зависимости от температуры

Нормированная температура жнл, °С

Расчетная темпера тура среды,

°С

Поправочный коэффициент при фактической температуре среды, °С

— 5

0

+ 10

+20

+ 30

+ 40

+ 50

80

15

1,14

1,11

1,04

0,96

0,88

0,74

0,68

75

25

1,24

1,20

1,13

1,04

0,95

0,85

0,74

70

15

1,29

1,24

1,15

1,05

0,94

0,81

0,67

65

15

1,12

1,14

1,05

0,95

0,64

0,71

0,55

3 раза при защите их плавкими предохранителями, более чем в 1,5 раза при защите их автоматами с обратно-зависимой от тока временной характеристикой и более чем в 4,5 раза при защите их автоматами с электромагнитными расцепителями. Ток отключения /отк уставки электромагнитных расцепителей автоматов должен быть не менее 1,2 1 и номинального расчетного тока в линии.

В автоматизированных ЭПУ с применением устройств автоматической коммутации аккумуляторных батарей типов АКДБ-24 и ПНВ в цепях батареи и для защиты магистральных линий (незаземленные полюсы) применяют автоматические выключатели А 3700 и АбЗМ. На батарейных щитах ЩБ (БЩ) и коммутирующих устройствах КУ, ШК и АК.АБ-60 предусмотрены для этого предохранители.

Для распределения цепей постоянного тока напряжением 24 В рекомендуется применять стойки автоматического регулирования напряжения САРН при несек-цнонированной батарее и щитки ЩРЗ, ОЩ-6 и ОЩ-12 при секционированной батарее. На щнтах ЩРЗ установлены автоматы типа А63А, на щитах ОЩ-6 и ОЩ-12 — автоматы А 3161.

Для распределения цепей постоянного тока напряжением — 21,2 В применяют стойки САРН-М, САРН-П и САРН-ПК. На стойке САРН необходимо выделять по одному резервному регулятору на каждый вид напряжения. При установке нескольких стоек одни резервный регулятор предусматривают на 5-7 рабочих.

Для защиты и распределения ±60 и -24 В в телеграфных ЛАЗах ТТ используют стойки распределения питания типа СРП-59.

Электропитание телеграфных аппаратов осуществляется от гарантированных источников переменного така. Для защиты сети переменного тока используют групповые осветительные щнткн типов ОЩ и СУ с автоматическими выключателями А 3160. Количество стоек или аппаратов, подключаемых к одному автомату, и количество фидеров переменного тока определяется соображениями надежности действия связи. При установке, например, двух щитков к каждому прокладывают отдельные трехфазные фидеры. Количество аппаратов, подключаемых к одному автомату, не должно превышать 5.

Сечение кабелей проводки переменного тока выбирают исходя из максимально-допустимой длительной нагрузки на кабели и тока срабатывания расцепителей автоматов защиты. Согласно техническим условиям автоматы А 3160 должны срабатывать через 2 ч при токе, превышающем на 35% номинальный. На основании этого при защите сетей автоматическими выключателями А 3160 с расцепителями на 15-20 А применяются кабели с алюминиевыми жилами сечением не менее 4 мм2, а с расцепителями на 25 А — сечением не менее 6 мм2.

Технические характеристики приборов защиты, коммутационной и токораспределительной аппаратуры приведены в п. 1У.З.

Построение токораспределительных сетей. Повреждения в ТРС вызывают остановки действия аппаратуры связи. Поэтому к построению этих сетей предъявляют требования, имеющие целью повышение их надежности. ТРС делится на проводки магистральную н рядовую.

Магистральная проводка. От ЭПУ-24 В из выпрямительной до токораспределительной аппаратуры ЛАЗ незаземленный полюс должен подаваться не менее чем двумя линиями. При выходе из строя одной из линий должно сохраняться питание не менее 50% оборудования по другой линии. Магистральная проводка от заземленного полюса батареи подается одной линией.

К магистральным линиям, идущим от ЭПУ с секционированной аккумуляторной батареей, подключают стойки САРН для электропитания аппаратуры, требующей напряжение — 21,2 В+3%, и стойки питания или щиты (ЩРЗ, ОЩ-6, ОЩ-12) для питания аппаратуры, требующей напряжения -24 В ±10%. При системе электропитания с секционированной батареей для цепей напряжением -24 В+10% дополнительных устройств, регулирующих напряжение, не требуется.

При наличии ЭПУ с несекционированной аккумуляторной батареей, подаваемые в ЛАЗ магистральные линии имеют нестабнлизированное напряжение. В этом случае к магистральным линиям подключают стойки автоматического регулирования напряжения для электропитания аппаратуры, требующей напряжения как -21,2 В ±3%, так и -24 В±10%. К САРН и ЩРЗ подается по две линии.

От ЭПУ-60 В до оборудования телефонных или телеграфных станций предусматривают одну магистральную линию. При двустороннем расположении оборудования могут быть поданы две проводки. На коммутирующих устройствах ЭПУ должны быть дублирующие предохранители или автоматы, позволяющие нх ремонт илн замену без обрыва питания.

Рядовая проводка. Рядовая проводка является ответвлением от магистральных линий. Она должна строиться так, чтобы повреждение отдельных цепей не нарушало работу большого количества связей (более 50%).

Аппаратура связи, устанавливаемая в ЛАЗ, имеет один нлн два ввода для питания основных цепей и сигнализации. Стойки аппаратуры К-60п (СЛУК.-ОП, СЛУК-ОУП, СГП) имеют два ввода питания, каждый из которых обеспечивает питанием половину оборудования, расположенного на стойке и относящегося к разным трактам или системам. Кроме того, на этих стойках предусмотрен один ввод для питания цепей сигнализации и термостатов и один ввод — для аварийной сигнализации. Стойки генераторного оборудования имеют также два ввода питания, один из которых предназначен для питания рабочего комплекта, а второй — резервного, и два ввода для питания цепей сигнализации и термостатов основного и резервного комплектов. Для каждого ряда аппаратуры, имеющей два ввода питания, предусматривают две самостоятельные проводки -21,2 В± ±3%, а также две проводки -24 В ±10%. Рядовая проводка -21,2 В±3% подается от разных регуляторов напряжения, подключенных к разным магистральным линиям. Рядовая проводка — 24 В ±10% подается от разных устройств защиты щитов ЩРЗ или стоек питания, подключенных к разным или одной нз магистральных линий.

Некоторые стойки ЛАЗов, в том числе СИП-60, имеют один ввод питания для основных цепей и один или два ввода для питания цепей сигнализации и термостатов. Для стоек аппаратуры связи, имеющих один ввод питания, предусматривают для питания основных цепей две рядовые проводки, каждая из которых обеспечивает питание половины оборудования, расположенного в ряду, относящегося к разным трактам или системам связи, и две рядовые проводки для цепей сигнализации. Подключение рядовой проводки для питания основных цепей и цепей сигнализации к магистральным линиям аналогично подключению проводки для аппаратуры с двумя вводами питания.

Электропитание междугородных коммутаторов должно осуществляться от приборов защиты, подключаемых к разным магистральным линиям: два-три коммутатора- от одного прибора защиты ЩРЗ нли САРН-П (САРН-ПК.) и один-два коммутатора в сочетании с постоянной нагрузкой — от одного угольного регулятора САРН.

Выбор сечения проводов, кабелей и шин. Основные положения. Сечения проводников в токораспределительной сети напряжением +24 (21,2) и ±60 В рассчитывают во всех случаях независимо от токовой нагрузки по допустимому падению напряжения. Выбор сечения проводов для участков от комму тирующих до выпрямительных устройств производят по длительно допустимой токовой нагрузке.

Для токораспределительной сети +220 (206) В сечения проводников не рассчитывают и принимают во всех случаях для рядовой -4 мм2, для магистральной 10 мм2 (алюминиевый проводник).

Для всей сигнальной проводки расчет сечения также не производят, а сечение ее выбирается исходя из соображений, удобства монтажа и механической прочности. Для распределения напряжения вызывного тока в ЛАЗах должен использоваться экранированный внгой кабель, сечение которого выбирают по длительно допустимой токовой нагрузке.

Для распределения напряжения переменного тока 220 В используют 3- 4-жильный витой кабель, выбор сечения жил которого производят по длительно допустимой токовой нагрузке (одну из жил используют для заземления).

Допустимое падение напряжения в ТРС. Максимально допустимое падение напряжения в ТРС и коммутационных устройствах ДС/щах на участке батарея — аппаратура определяется разностью между напряжением на зажимах батареи в конце расчетного периода разряда С/тт-бат и минимально допустимым напряжением на зажимах аппаратуры итш апп:

А?Дпах = ?/т1пбат — ^гШпапш В; АНтах = АС/пр + АНцомм» В,

где Д(/Пр — максимально допустимое падение напряжения в проводке, В;

ДС/комм-падение напряжения в коммутационных устройствах, В;

А^пр = ^т1пбат — Т^шШапп-А[/цомм, В.

Расчет напряжения батареи в конце расчетного периода разряда приведен в п. ГУ.5. При ориентировочных расчетах величину конечного разрядного напряжения принимают 1,8 В на аккумулятор.

Допустимое падение напряжения в ТРС на оба полюса при номинальном напряжении источника 24 (21,2) В- 1,0 В; 60 В- 1,6 В.

Падение напряжения в коммутационных устройствах при номинальном токе нагрузки приведено в табл. II.20.

Для ТРС плюсового и минусового полюсов источника, построенной одинаково, рассчитывают сечение проводов одного полюса и эти же сечения применяют для проводов второго полюса. При различном построении ТРС для плюсового и минусового полюсов расчет производят для каждого полюса отдельно. В обоих случаях для ТРС каждого полюса берется половина значения допускаемого падеиня напряжения ДС/Пр.

При совмещении иа некоторых участках проводки для токов различных источников (например, шины заземленного полюса) падение напряжения для этой проводки определяют в зависимости от суммы токов при протекании их в одном направлении и от разности — в противоположных направлениях.

Таблица 11.20

Падение напряжения в коммутационных устройствах

Коммутационное устройство

Максимальное падение напряжения, В, для источника напряжения, В

Коммутационное 1 устройство

Максимальное падение напряжения, В, для источника напряжения, В

24(21,2)

60

24(21,2)

60

ЩБ2 (50, 100,

0,3; 0,4;

евт

0,15

0,15

200, 400 А)

0,5; 0,6

ЩРЗ

0,15

0,15

АКАБ

0,4

0,8

Автоматические

0,15

0,15

КУ

0,4

0,4

выключатели

шк

—

0,2

САРН с угольны-

0,7

—

ПНВ

—

0,2

ми регуляторами

Моменты тока для проводов и кабелей

и. в

Моменты тока прн

сечении проводки, ММ2

^ Пр’

1° |

|

25

1

4

6

16 1

35 |

50

70

95

120

0,01

1,4

2,3

2

3,4

3,4

5,7

5,4

9

8,5

14

12

20

17

28

24

40

32

54

41

68

0,02

2,7

4,1

6,8

11

17

24

34

48

65

82

4,6

6,8

11,4

18

28

40

57

80

108

137

0,04

5,4

8,3

14

__22

34

48

68

95

129

163

9,1

14

23

36

57

”80

114

160

217

273

0,06

8,2

12

20

33

51

71

102

143

194

245

14

21

34

55

86

120

171

240

325

410

0,08

11

18

16

27

27

46

44

73

68

114

95

160

136

228

190

320

256

433

326

547

0,1

14

20

34

54

85

119

170

238

323

408

23

34

57

91

142

200

285

399

542

684

0,14

19

29

48

76

119

167

238

333

452

571

32

48

80

128

200

279

399

559

758

958

0,18.

24

37

61

98

153

214

306

428

581

734

41

62

102

164

256

359

513

719

973

1232

0,22

30

45

75

120

187

262

374

524

711

898

50

75

125

201

314

439

627

878

1191

1505

0,26

35

53

88

141

221

309

442

619

840

1061

59

89

148

237

370

519

741

1038

1407

1779

0,30

41

61

102

163

255

357

510

714

969

1224

68

103

171

274

428

598

855

1197

1623

2052

0,34

46

78

69

116

116

194

185

310

289

484

405

678

578

969

809

1357

1098

1841

1387

2326

0,38

52

78

129

207

323

452

646

904

1227

1550

87

130

216

346

542

758

1083

1517

2055

2600

0,42

57

86

143

228

357

500

714

1000

1357

1714

95

144

239

383

598

838

1197

1676

2273

2873

0,46

63

94

156

250

391

547

782

1095

1486

1877

105

158

262

420

656

918

1311

1836

2489

3147

0,50

68

102

170

272

425

595

850

1190

1615

2040

114

171

285

456

712

998

1425

1925

2707

3420

0,54

73

ПО

184

294

459

643

918

1285

1744

2203

123

185

308

492

770

1077

1539

2155

2923

3694

0,58

79

118

197

316

493

690

986

1380

1873

2366

132

199

330

529

926

1157

1653

2315

3139

3968

0,62

84

126

211

337

527

738

1054

1476

2009

2530

141

212

353

565

884

12 37

1767

2474

3357

4241

^пр. В

Моменты тока при

сеченни

проводки, мм2

4

6

10

16 |

25

35

50 |

70 |

95

120

90

135

224

359

561

785

1122

1571

2132

2693

0,66

151

226

376

602

940

1317

1881

2634

3573

4515

0,70

95

143

238

381

595

833

1190

1666

2261

2856

159

239

399

638

998

1396

1995

2793

3790

4788

0,74

101

151

252

403

629

881

1258

1761

2390

3019

168

253

421

675

1054

1476

2109

2959

4006

5062

0,78

106

159

265

424

663

928

2223

1856

2519

3182

177

265

445

711

1112

1556

1360

3113

4222

5336

0,80

109

163

272

435

680

952

2280

1904

2584

3264

182

274

456

730

1140

1596

1445

3192

4332

5472

0,90

122

184

306

490

765

1071

2565

2142

2907

3672

205

308

513

821

1282

1796

1615

359Ї

4874

6156

1,0

136

204

340

544

850

1190

1700

2380

3230

4080

228

342

570

912

1425

1995

2850

3990

5415

6840

1,2

163

245

408

653

1020

1428

2040

2856

3876

4896

273

410

684

1094

1710

2394

3420

4788

6497

8208

1,4

190

286

476

762

1190

1666

2380

3332

4522

5712

319

479

798

1277

1995

2793

3990

5586

7580

9576

1,6

218

326

544

870

1360

1904

2720

3808

5168

6528

364

547

912

1459

2280

3192

4560

| 6384

8664

10944

Примечание. В числителе приведены моменты тока для алюминиевой, в знаменателе-для медной проводки.

Расчет сечения проводников ТРС. При составлении схемы токораспределе-ння учитывают, кроме токовой нагрузки аппаратуры, устанавливаемой при разработке проекта, токовую нагрузку, приходящуюся на свободные места в рядах, и свободные ряды, зарезервированные для размещения оборудования при дальнейшем развитии узла связи.

При составлении схемы токораспределения учитывают, что от каждого выходного зажима токораспределительных устройств должно быть не более двух ответвлений к питаемой аппаратуре.

Для определения сечения в табл. 11.21 н 1122 приведены моменты тока для медных н алюминиевых проводов и алюминиевых шин стандартных сечений, рекомендованных к применению. Таблицы позволяют прн известном значении момента тока М=11 (/•-ток нагрузки на рассматриваемом участке, А; I — длина участка, м) и по заданному падению напряжения определить сечение проводника или, наоборот, по заданному сечению — падение напряжения в проводнике.

Приведенные в таблицах значения токовых моментов определены по формуле ЛГ = 575Д[/Пр для медных и Л4 = 345Д?/Пр для алюминиевых шин и проводов, где 5 -площадь сечения проводника, мм2; ДС/пр — падение напряжения в проводнике, В; 34 — удельная проводимость материала проводника из алюминия, 57 — из меди, м/(Ом-мм2).

При определении длины рядовой проводки учитывают длину спуска от ка-бельроста или от рядовой шины до места включения питающей проводки в аппаратуру 0,75 м — к стойкам, имеющим вводные зажимы питания в верхней части, в том числе и к САРН; 1,5 м — к стойкам, имеющим вводные зажимы в средней части, в том числе и к ЩРЗ При подсчете токовых моментов для рядо-

Моменты тока для алюминиевых шин

Моменты тока при

сечении

ШИ И

мм*

ЛУПр, в

4×15

3X20

3X30

4X30

4X40

5X40

6X60

8X80

10X60

8X100

10×100

0,01

20

31

41

54

68

122

163

204

272

340

0,02

41

61

82

109

136

245

326

408

544

680

0,03

61

92

122

163

204

367

489

612

816

1 020

0,04

82

122

163

218

272

489

653

816

1

088

1 360

0,05

102

153

204

272

340

612

816

1020

I

360

1700

0,06

122

184

245

326

408

734

979

1 224

1

632

2 040

0,07

143

214

286

381

476

857

1

142

1 428

1

904

2 380

0,08

163

245

326

436

544

980

1

306

1 632

2

176

2 720

0,09

184

275

367

590

612

1

102

1

469

1 836

2

448

3 060

0,1

204

306

408

544

680

1

224

1

632

2 040

2

720

3 400

0,12

245

367

490

653

816

1

469

1

958

2 448

3

264

4 080

0,14

260

428

571

762

952

1

714

2

285

2 856

3

808

4 760

0,16

327

490

653

870

1 088

1

958

2

611

3264

4

352

5440

0,18

367

551

734

979

1 224

2

203

2

938

3 672

4

895

6 120

0,20

408

612

816

Ю88

1 360

2

448

3

264

4 080

5

440

6 800

0,22

449

673

898

1197

1 496

2

693

3

590

4 488

5

984

7 480

0,24

490

734

979

1306

1 632

2

938

3

917

4 896

6

528

8160

0,26

531

796

1061

1414

1 768

3

182

4

243

5 304

7

072

8840

0,28

572

857

1142

1523

1 904

3

427

4

570

5 712

7

616

9 520

0,30

612

918

1224

1632

2 040

3

672

4

896

6 120

8

160

Ю200

0,32

653

,979

1306

1741

2 176

3

917

5

222

6 528

8

704

10 880

0,34

694

1040

1383

1850

2 312

4

162

5

549

6 936

9

248

И 560

0,36

735

1102

1469

1958

2 448

4

406

5

875

7 344

9

792

12 240

0,38

775

1162

1550

2067

2 584

4

651

6

202

7 752

10

336

12 920

0,40

816

1224

1632

2176

2 720

4

896

6

528

8160

10

880

13 600

0,42

857

1285

1714

2284

2 856

5

141

6

854

8 568

11

424

14280

0,44

898

1346

1795

2394

2 992

5

386

7

181

8 976

11

968

14 960

0,46

939

1408

1877

2592

3 120

5

630

7

507

9 384

12

512

15 640

0,48

980

1469

1958

2612

3 264

5

875

7

834

9 792

13

056

16 320

0,50

1020

1530

2040

2720

3 400

6

120

8

160

10 200

13

600

17 000

0,52

1061

1591

2122

2829

3 536

6

365

8

486

10 608

14

144

17 680

0,54

1102

1652

2203

2938

3 672

6

610

8

813

11016

14

688

18 360

0,56

1143

1714

2285

3046

3 808

6

854

9

139

И 424

15

232

19 040

0,58

1184

1775

2366

3156

3 944

7

099

9

467

11832

15 776

19 720

0,60

1224

1836

2448

3264

4 080

7

344

9

792

12 240

16

320

20 400

0,62

1265

1897

2530

3372

4 216

7

589

Ю

118

12 648

16

864

21080

0,64

1306

1958

2611

3482

4 352

7

834

Ю

445

13 056

17

408

21 760

0,66

1347

2020

2693

3590

4 488

8

078

Ю

771

13 464

17

952

22 440

0,68

,1388

2081

2774

3700

4 624

8

323

11

098

13 872

18

496

23 120

0,70

1428

2142

2856

3808

4 760

8

568

11

424

14 280

19

040

23 800

0,72

1469

2203

2938

3917

4 896

8

813

11

750

14 688

19

584

24 480

0,74

1510

2264

3019

4026

5032

9

058

12

077

15096

20

128

25 160

0,76

1551

2326

3100

4134

5168

9

302

12

403

15 504

20

672

25 840

0,78

1592

2387

3182

4244

5 304

9

547

12

730

15912

21

216

26 520

0,80

1632

2448

3264

4352

5 440

9

792

13

056

1,6 320

21

760

27 200

0,85

1734

2801

3468

4624

5 780

10

104

13

872

17 340

23

120

28 900

0,90

1836

2754

3672

4896

6 120

И

016

14

688

18 350

24

480

30 600

0,95

1938

2907

3876

5168

6 460

11

628

15

504

19 380

25

840

32 300

I 00

2040

3060

4080

5440

6 800

12

240

16

920

20 400

27

200

34 000

1,20

2448

3672

4896

6528

8 160

14

688

19

684

24 480

32

640

40 800

1,40

2856

4284

5712

7616

9 520

17

136

22

848

28 560

38

080

47 600

1,60

3264

4896

6528

8704

10 880

19

584

26

112

32 640

43

520

54 400

вых шин условно принимается, что нагрузка ряда приложена в точке, расположенной на расстоянии 0,7 /р от начала ряда, где /Р — длина ряда, м.

Расчет сечения проводов начинается от батареи по допустимому падению напряжения и сумме моментов для всей сети одного полюса. По таблицам моментов тока определяют среднее расчетное сечение проводника для первого участка (батарея — коммутирующее устройство) и принимают с поправкой по рекомендуемому сортаменту. По принятому сечению и моменту тока для этого участка по тем же таблицам моментов тока находят величину фактического падения напряжения на этом участке, отнимают от общей нормы для данной сети и остаток используют для дальнейшего расчета. Такой расчет производят последовательно для всех участков сети.

Сечение шин магистральной проводки принимают одинаковое для всех участков от места ввода в аппаратную (или места размещения выпрямителей) до последнего ряда. Сечение ответвлений от рядовой проводки и шин к стойкам выбирают по расчету, а также исходя из механической прочности вводных устройств аппаратуры, но ие менее 2,5 мм2 для проводов н 4 мм2 для кабелей.

Для сокращения номенклатуры заказываемых кабелей кабели различных сечений по возможности объединяют в группы и наибольшее сечение принимают за основное.

Пример расчета ТРС 24 (21,2). Расчет ТРС выполнен для дома связи типа II при следующих условиях:

1. ЭПУ-24 В с секционированной батареей, состоящей из 11+2=13 аккумуляторов. В качестве коммутирующего устройства использован АКАБ-24/200.

2. Для распределения и регулирования напряжения —21,2 В предусмотрена стойка САРН-П, а для распределения напряжения — 24 В — щнты ЩРЗ-24.

Расчет допустимого падения напряжения ДС/пр. Падение напряжения в проводке определяется

А17пр = [/ш1пбат — f^min ami — Д^комм В.

?7т1пбат = 1,8-13=23,4 В.

Для расчета максимально допустимого падения напряжения в проводке аппаратуры напряжением -21,2 В принимается

tAnlnaim = ^minСАРН-П =21,7 В;

Д17комм = д^аКАБ"Ь2Д1/авт = 0,4 +2-0,15 = 0,7 В.

Допустимое падение напряжения в проводке

Д[/пр = 23,4-21,7-0,7= 1,0 В.

Для расчета максимально допустимого падения напряжения в проводке цепей — 24 В принимается

?Лп1паПп=21,6 В (ГОСТ 5237-69). д17комм = А^акаб~Ь2Д1/авт “Н ДС/щрз = 0,4 + 2-0,15 + 0,15=0,85 В.

Допустимое падение напряжения в проводке

Д{;пр=23,4-21,6-0,85 = 0,95 В.

Магистральная проводка является общей для питания потребителей, требующих -21,2 и -24 В, поэтому расчет сечения проводки выполняют исходя из меньшего значения ДС/ПР, т. е. 0,95 В на оба полюса.

Расчет минусовой и плюсовой сети производится отдельно.

Падение напряжения для ТРС каждого полюса принимают равным половине допустимого напряжения: ДС/пР = 0,95 : 2 = 0,475 В.

Расчетные схемы для минусовой и плюсовой сети приведены соответственно на рис. 11.11* и 11.12.

Расчет минусовой сети. Для удобства расчета определяются отдельно суммы моментов тока для проводок, предусматриваемых от АК.АБ через

САРН и ЩРЗ до питаемой аппаратуры, а затем общая сумма моментов тока, включая участок батарея — АК.АБ (1867Ам).

2ЛДлшшя = 271,97 + 34 + 34 + 34 + 11,9+(50,75 + 0,35 + 0,35 + 5,85 +

+ 0,4 + 0,08 + 4,9+ 1,5+ 1,7 + 2,55) =454,3;

2УИп лшшя = 267,3 + 34 + 34 + 34 + (70,2 + 1,6+ 1,6 + 1,0 + 1,05 +

+ 3,5 + 1,0 + 0,75) = 450,0;

2Мш линия = 322,84+ (32,7+ 9,0+2,0+0,67+ 6,4 + 1,6) + (25,5 + 8,4) +

+ (Ю,2+4,4 + 3,6 +1,8) +(6,3+3,98+2,35+1,17) +(17 + 2) +

+ (57,45 + 0,32 + 7,06 +1,75+ 3,56 + 2,2 + 3,15)+ 7,48 = 544,65;

ЪМУ линия = 317,97 + (29,8+8,4) + 11,0 + 20+ (48,7+4,32 + 0,9 + 3+1 + 1 + + 0,5) + (6,0 + 1 +0,5) + (17,8 + 1,1) +(48+4,95+0,73+4,76+ 1,05) +

+ 11,2 = 543,68;

2М0бщ= 1867,0 + 454,3 + 450,0 + 544,65 + 543,68 = 3859,63.

Для участка батарея — АКАБ по найденному значению суммы моментов 3859,63 при допускаемом падении напряжения 0,475 В в табл. 11.21 соответствует приблизительно сечение 120 мм2 (для более точного определения сечеиия про-

Рис. ІІЛ2. Расчетная схема сети +24 В:

ШІ, ШЗ, Ш5, Ш7 шины марки АДО 4X15; соединение шнн с зажимами стоек выполняется кабелем АПВ4 и магистральной шины с рядовыми — кабелем АПВ 16 водника следует сумму моментов поделить на два, а определенное по этому моменту сечение увеличить в два раза).

Для сокращения сортамента на рассматриваемом участке рекомендуется для домов связи всех типов применять кабель ВРГ 240. В табл. 11.21 отсутствует проводка сечением 240 мм2, поэтому сечение для этого участка определяют в графе для кабеля сечением 70 мм2 по моменту тока, уменьшенному в три раза. Значению момента 1867:3 = 622 и сечению 70 мм2 соответствует падение напряжения 0,16 В. Расчетное падение напряжения на остальных участках сети до питаемой аппаратуры должно быть Д7/=0,475-0,16=0,315 В. Дальнейшее определение сечения проводников производится для III линии, имеющей наибольшую сумму моментов 544,65.

Для участка АКАВ — ЩРЗ (III линия) по значению суммы моментов 544,65 при Д?/=0,315 В по табл. 11.21 (моменты для алюминиевых проводников) соответствует сечение проводника 70 мм2. При таком сечении и М = 322,81 падение напряжения на этом участке равно 0,14 В и, следовательно, расчетное падение напряжения для участка ЩРЗ — аппаратура должно быть Д?/=0,31б- -0,14 = 0,175 В.

Для участка ЩРЗ — аппаратура (второй ряд) = 32,7+6,4+0,67-(-1,6-Ь

+ 9,0+2,0=52,37 сечение проводника при 234 = 52,37 и Д77=0,175 В равно 10 мм2. Для уменьшения сечения на последующих участках для этого участка следует принять сечение кабеля 16 мм2. Моменту тока А1 = 32,7 при сечении Д =

= 16 мм2 соответствует падение напряжения Д77=0,06 В. Расчетное падение напряжения на остальных участках Д77=0,175-0,06 = 0,12 В.

Сечение шины выбираем 4X15 мм. Алюминиевые шины сечением 4X15 мм применяют для рядовых шин в домах связи всех типов.

Падение напряжения при сечении шины 4X15 мм по табл. 11.22 при А1 = 6,4 равно 0,01 В. Следовательно, на участках шина — аппаратура Д77=0,12-0,01 = = 0,11 В.

Для участка шина — 2 СДП по значению А1=9,0+2,0= 11 и падению напряжения Д7/=0,11 В по табл. 11.22 (моменты для алюминиевых проводников) находим сечение проводника 4 мм2. При гаком сечении М = 9,0 падение напряжения на этом участке Д7/=0,07 В (расчетное падение напряжения на последнем участке 2 СДП-1 СДП ДН = 0Д1-0,07 = 0,04 В).

Для участка 2 СДП — 1 СДП при М = 2,0 и Д7/=0,04 В сечение проводника 4 мм2. Фактическое падение напряжения на этом участке прн сечении 4 мм2 и Л! = 2,0 равно 0,02 В.

Общее падение напряжения в проводке до стойки 1 СДП Л7/пр=0,16+0,14+ + 0,06+0,01 + 0,07+0,02 = 0,46 В, что не превышает расчетного 0,475 В.

Расчет проводок, относящихся к линиям I, II и IV, производится так же, но с учетом того, что на аналогичных участках желательно применять одинаковые сечения шин и проводов.

Расчет плюсовой сети. Для удобства расчета определяют отдельно сумму моментов всех рядов 2А4Р и сумму моментов магистрали 2А4М от АКАВ до ответвления к последнему ряду АТС.

2Мр = 171,2 + 36,12 + 121,8 + 53,51 =382,63;

2Мм= 187,8 + 40,5+118,5+60,37 + 57,4 = 464,57.

Общая сумма моментов для плюсовой сети с учетом питания АТС и аппаратуры дальнего набора

2М0бщ = 1745+662+4,5 +15+382,63+464,57+5,2 = 3278,9.

Для участка батарея — АКАВ плюсовой сети так же, как и для минусовой, принимается кабель ВРГ 240, а для рядовых шин — алюминиевые шины 4Х Х15 мм2. Падение напряжения на участке батарея — АКАВ равно 0,16 В (см. расчет минусовой сети). Расчетное падение напряжения для последующих участков плюсовой сети ЛНПр = 0,475-0,16 = 0,315 В.

Для участка АКАВ-магистральная шина сечение проводника определяется, если из общей суммы моментов вычесть моменты токов, относящиеся к участку батарея -АКАВ (3278,9-1745=1533,9).

По табл. 11.22 (моменты тока для медных проводов) значению момента 1533,9 при АС/=0,315 В соответствует сечение 95 мм2. Фактическое падение напряжения на участке АКАВ — магистральная шина при М = 662 и сечении 95 мм2 равно 0,12 В. Расчетное падение напряжения для последующих участков Д0= = 0,315-0,12=0,195 В, как более удаленного и нагруженного.

Плюсовые рядовые шины по типу и сечению применяют такие, как и минусовые, 4X15 мм2 и проводят проверку по падению напряжения для третьего ряда.

Для третьего ряда при М-121,8 и сечении шины 4X15 мм2 по табл. 11.22 (моменты для алюминиевых шин) АС/= 0,06 В.

Расчетное падение напряжения для магистральной шины АС/=0,195-0,06 = 0,135 В. Значению 2Мм = 464,57 при АС/=0,135 В в табл. 11.22 для алюминиевых шин соответствует сечение 4X30 мм2. Фактическое падение напряжения на магистральной шине равно 0,12 В.

Общее падение напряжения в плюсовой сети от батареи до аппаратуры третьего ряда не превышает 0,475 В (ДС/пр=0,16+0,12+0,06 + +0,12=0,46 В).

Полное падение напряжения в токораспределительной сети от источника до питаемой аппаратуры не превышает 0,95 В.

⇐Системы и типовые схемы электропитания | Электропитающие устройства железнодорожной автоматики, телемеханики и связи | Дистанционное питание усилительных пунктов кабельных линий связи⇒

Добавить комментарий